橫壓板的作用是保護導軌在意外或其他情況發生時被損壞。因此，擰緊導軌的螺釘后再擰緊側面板的螺釘。通過上述步驟安裝完導軌后，將金屬滑臺裝在一根導軌的兩個滑塊上，和測量機器底座的基準一樣。通過相同的方法測量偏轉方向轉動。然后跟先前測量基臺基準面的數據進行比較，分析安裝導軌產生的誤差。導軌會因為與基臺的配合而可能變形。比如，基臺有凹陷的話，導軌也會凹陷下去。所以，測量時要很小心。因為機器或地面的振動會對導軌產生影響。在低速、高溫或微動、大負載等條件下使用時，則建議使用基油粘度較高的潤滑劑。杭州NAH25ANH導軌NTN代理

熱位移和基準移動量的目標值：（1）熱位移絲杠軸的熱位移將導致定位精度的下降。熱位移的大小可用以下公式算出。ΔLθ ＝ ρ?θ?L (mm)…（1）式中、ΔLθ：熱位移量（mm）ρ：熱膨脹系數（12.0×10-6℃ -1）θ：絲杠軸（平均）溫度上升值（℃）L：絲杠軸長度（mm）即，溫度每上升 1℃，每米絲杠軸就會伸長12μm。即使是高精度滾珠絲杠的導程精度，在高速使用條件下，發熱量增大，也會由于溫升產生熱位移，導致無法滿足高精度的使用要求。PAU12URS導軌規格氟化低溫鍍鉻低溫鍍鉻后，再加上氟樹脂涂層。

《靜態極限負載的計算示例》計算圖 2.2 條件下的滾珠軌道靜態極限負載。〈使用條件〉螺母形式    DFT4010-5基本額定靜負載 C0a ＝ 137 000 (N)（參見尺寸參數表）靜態極限負載系數 fs ＝ 2（普通工作狀態下沒有振動沖擊。）〈計算內容〉根據公式（6）、滾珠溝槽部的極限負載 P0     P0 ＝ C0afs＝ 137 0002 ＝ 68 500(N)《屈服負載的計算示例》計算圖 2.2 條件下極限應力的負載。〈使用條件〉螺母形式    DFT4010-5絲杠軸底徑dr ＝34.4(mm)（參見尺寸參數表）〈計算內容〉由公式 4 得出、P ＝ 1.15dr2×102＝ 1.15×34.42×102 ＝ 136 086(N)計算結果：極限負載 P ＝ 136 000N

所有的螺栓擰緊后再用千分表從導軌一端滑到另一端，確保導軌的直線度。如圖所示，在調整軌的兩個滑塊上放置千分表。邊讀表邊將調整軌的螺栓從一端開始依次擰緊。 這樣，NSK 直線導軌的直線度就可以通過手工安裝方式被很容易的保證了。 為了保證滑臺的穩定性，我們建議給予安裝精度量化保證。作為本手冊的***一部分，為了比較大限度的保持直線導軌的精度，本節將介紹最大允許安裝誤差。 我們建議組裝誤差 e1 和 e2 不超過下表所示值。如果誤差值比表中所列小，在使用當中是不會造成問題的。當然，安裝誤差應該在可以做到的范圍內控制到**小。NSK 直線導軌具有良好品質以及操作方便的特點。

基準移動量目標值 T 是從相對絲杠部分有效長度的基準移動量減去公稱移動量的值。 其在修正了熱位移及由負載所導致的位移差后確定。 修正值根據實驗和經驗而定（參照 A39 頁）實際移動量 la 實際測定的移動量。**移動量 lm 是**實際移動量傾向的直線，是根據實際移動量的曲線， 用**小二乘法或類似的模擬法求得的直線。**移動量誤差 ep 是從**移動量減去基準移動量后得到的差值。 表 1.2變動值 用與**移動量平行的 2 條直線畫出的實際移動量比較大幅度，并根據以下 3 種項目進行規定。υu ? 相對絲杠部分有效長度的比較大幅度。 表 1.2υ300 ? 在絲杠部分有效長度內，針對任意采樣的 300mm 的比較大幅度。 表 1.3、1.4υ2π ? 在絲杠 部分有效長度內，針對任意 1 圈轉動（2πrad）的比較大幅度對于出廠已封入潤滑脂的滾珠絲杠，請直接使用，無需再填充潤滑脂。杭州NAH25ANH導軌NTN代理

偏心誤差：0.020mm 以下。杭州NAH25ANH導軌NTN代理

《危險速度下的極限轉速的計算示例》計算圖 3.2 條件下危險速度的極限轉速。〈使用條件〉螺母形式 DFT4010-5安裝方法為固定 - 簡單支撐（A51 頁與圖 4.1 中“安裝方法示例”的 2 圖相同）安裝間距 L ＝ 2 000 mm絲杠軸溝底徑 dr ＝ 34.4 mm（參見尺寸表參數表）〈計算內容〉安裝方法為固定 - 簡單支撐，根據 A47 頁表 3.1  λ＝ 3.927   f ＝ 15.1根據 A47 頁公式（7），危險速度的極限轉速 nc 為：  nc ＝ f drL2 ×107 ＝ 15.1 × 34.42 0002 107 ＝ 1 298.6 (min–1)因此，需將轉速設定在 1 290min–1以下杭州NAH25ANH導軌NTN代理